Rendimiento y optimización de las esquinas de giro de los conductos de aire

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Descripción General

Introducción a las paletas giratorias

En el ámbito de la gestión del flujo de aire, el diseño de las esquinas de los conductos juega un papel clave en la eficiencia y funcionalidad de los sistemas de ventilación, HVAC y túneles de viento. Cuando el aire se ve obligado a realizar un giro brusco, como suele ser necesario en los conductos, se encuentra con una resistencia hidráulica aumentada, lo que lleva a mayores pérdidas de presión y turbulencia. Esto no solo compromete la eficiencia del sistema al requerir más energía para mantener el flujo de aire, sino que también impacta la integridad estructural del conducto debido a las presiones desiguales ejercidas por los flujos turbulentos.

Es aquí donde entran en juego las paletas giratorias, también conocidas como paletas de esquina o paletas guía (Fig.1). Diseñadas para ser instaladas en las esquinas, las paletas de los conductos permiten que el aire navegue el giro con mínima resistencia, reduciendo efectivamente las pérdidas de presión y mitigando la turbulencia sin necesidad del espacio adicional que requieren los giros con radio suave. Esto convierte a las paletas giratorias en una solución ideal para gestionar el flujo de aire de manera eficiente en un espacio compacto.

Secciones de paletas guía de alto rendimiento que compiten con soluciones genéricas de HVAC.

La solución tradicional para superar los fenómenos perjudiciales mencionados, como el aumento de turbulencia, pérdida de presión y ruido en un conducto con curvas pronunciadas, es diseñar codos radiales de conducto (Fig.2 y Fig.4, caso 2). Estos codos, aunque eficaces en mitigar parcialmente la turbulencia, el ruido y las pérdidas de presión (que son comunes en una curva pronunciada como se ve en Fig.4, caso 1), tienen su propio conjunto de problemas.

Varios sistemas tradicionales de conductos de ventilación con una curva hecha de chapa metálica suavemente curvada con directores de flujo doblados se presentan en Fig.2 a la izquierda. La imagen representa algunos ejemplos de variantes estándar comúnmente utilizadas en conductos HVAC, por ejemplo, conforme a las normativas de conductos DW144.

Este tipo de soluciones de conductos son comunes y rentables para aplicaciones pequeñas en ingeniería civil, pequeñas empresas y sistemas HVAC de baja potencia donde el costo energético no es un factor significativo. Sin embargo, este diseño no es una buena solución para sistemas de ventilación y refrigeración a escala media y grande, y en la generación de energía de alta capacidad, metalurgia, turbomáquinas, intercambiadores de calor, recuperación de calor residual y aplicaciones modernas de energía verde y renovable, donde la eficiencia hidráulica y el ahorro energético son imprescindibles.

No obstante, no es necesario construir un conducto no estándar personalizado cada vez que se necesite optimizar perfectamente el consumo energético de una red hidráulica. La misma Figura 2 a la derecha muestra una variante de la sección de paletas guía diagonales de Tunnel Tech, que es eficiente en cuanto a energía, de bajo ruido y baja turbulencia, cumpliendo con los estándares de la industria para sistemas HVAC, pero también puede ser utilizada en casos industriales a gran escala y de alta potencia. Un ejemplo de una instalación a gran escala donde la sección de paleta de giro diagonal se puede integrar fácilmente se muestra en Fig.3.

Principios Fundamentales y Eficiencia

Diseño de paletas giratorias para reducir la turbulencia de caída de presión y el ruido

Para comparar diferentes diseños de esquinas de giro, las caídas de presión (ΔP y los patrones de flujo simulados por CFD se presentan en la Fig.4 a continuación. La velocidad de entrada del flujo de aire de 20 m/s y un conducto cuadrado de 2×2 m fueron elegidos como un ejemplo demostrativo. El rango de velocidad de 20 m/s se eligió para fines de demostración, ya que normalmente los túneles de viento verticales de grado profesional para paracaidismo indoor operan la mayor parte del tiempo en modos, en los cuales la velocidad del flujo en la sección rotatoria varía entre 10 y 30 m/s. Se realizaron cálculos CFD para 1 atmósfera estándar a 20°C y cero humedad del aire con un gas compresible y una pared adiabática con una rugosidad de 250 µm. Se utilizó una malla de 6 a 10 millones de celdas por dominio. Se aplicó un perfil de entrada plano y una turbulencia del 2% en la frontera de entrada. La turbulencia se trató utilizando el modelo k-ε.

¡Atención! Ten en cuenta que las ilustraciones mostradas en la Fig.4 son ejemplos particulares, presentados únicamente con el propósito de ilustrar los principios operativos y comparar algunos tipos de secciones de esquina rotatorias. Estos casos no deben interpretarse como generales para todos los casos de uso. Para cada sistema de ventilación real u otra red hidráulica, se deben tener en cuenta parámetros hidráulicos específicos, tamaño y forma del conducto, rugosidad e irregularidades estructurales, inhomogeneidades del flujo y parámetros físicos exactos del gas para cada punto computacional. Puedes encargar un cálculo de este tipo para un sistema específico contactándonos.

A continuación se describen los siguientes casos de diseño:

Sección de esquina sin paletas guía.
Sección de esquina suavemente curvada (r = ½ de la altura del conducto) con directores de flujo doblados radialmente. La caída de presión depende también del número y la geometría de los espaciadores del conducto. El ejemplo con el número minimizado de placas divisor de flujo optimizadas está mostrado.
Placas delgadas curvadas radialmente simples (de 10-20 mm de grosor).
Paletas giratorias típicas no optimizadas de los competidores más cercanos.
Paletas giratorias de Tunnel Tech (TTE-TV) con un perfil optimizado.

El problema más significativo de los conductos curvados redondos con un número reducido de separadores de placas dobladas simples (o sin paletas guía en absoluto) es el patrón de distribución de presión y velocidad en la salida de la sección de giro (Fig.4, caso 2, ver la sección transversal de salida). Este patrón muestra que la velocidad aumentará desde la pared exterior hacia la pared interior de cada subdominio de flujo, lo que provoca un flujo no uniforme, gran turbulencia y ruido. Cuanto más pequeño sea el radio de giro, mayor será la posibilidad de separación del flujo, distorsión del campo de presión y velocidad, nivel de ruido y valor de caída de presión.

La única forma de superar estos problemas es un radio de curvatura grande en dicha sección de esquina y un aumento en el número de paletas guía de flujo. Aquí surge el segundo problema: el aumento del espacio necesario para acomodar tales curvas y el costo de los materiales de varios espaciadores radiales del conducto de aire, dimensionados según la sección transversal del conducto. En los sistemas de conductos grandes, la implementación de curvas de radio suave puede dar lugar a estructuras razonablemente grandes, lo que hace que este enfoque sea poco práctico en muchos escenarios, especialmente cuando el espacio es limitado. El espacio adicional necesario se muestra con las líneas discontinuas en Fig.4, caso 2 a continuación. Es necesario aumentar la altura y el ancho de cada giro en un mínimo de ½ del tamaño del conducto. Para los túneles de viento recirculantes, esto implica un aumento de las dimensiones del edificio en varios metros en cada dirección, lo que lleva a costos más altos en el trabajo de conductos e inversiones de capital más altas. Además, cada divisor de flujo costará lo mismo que la pared del conducto.

La solución óptima para túneles de viento y ventilación industrial son las paletas rotatorias de sección de giro con perfil alar dispuestas a lo largo de la diagonal, como se muestra en Figura 4, casos 3-5.

Todas las imágenes CFD anteriores corresponden a la sección de esquina del conducto de aire con una entrada de 2×2 m a 20 m/s de velocidad de flujo de aire, como ejemplo, el más relevante para los casos de uso de túneles de viento de paracaidismo indoor y túneles de viento subsonicos de baja velocidad.

Figura 4 caso 3 muestra una sección de esquina con paletas guía simples hechas de finas láminas de metal dobladas. Figura 4 caso 4 es el mejor ejemplo de paletas rotatorias disponibles en los competidores más cercanos de TunnelTech. Ambos tienen una longitud de cuerda más pequeña y una forma de perfil no optimizada, lo que da como resultado lo que parece ser una no uniformidad residual del flujo en la salida de la sección, mayor resistencia aerodinámica y ruido en el conducto de aire. Las paletas finas hechas de simples láminas de metal dobladas suelen superar los niveles permisibles de ruido incluso a baja velocidad del aire, y una opción con un perfil grueso y corto con una relación cuerda-espesor baja también tendrá una superficie más pequeña, lo que no es deseable en aplicaciones donde se usan paletas giratorias enfriadas para transferencia de calor.

En la parte inferior de Figura 4 caso 5, se muestra el conducto de aire de esquina equipado con paletas giratorias de alto rendimiento Tunnel Tech (para ordenar consulte el siguiente p/n: TTE-TV-90). Como se puede ver en las secciones transversales, el flujo es más uniforme en el caso de las paletas guía correctamente perfiladas, lo que da como resultado una menor caída de presión y baja turbulencia.

El perfil de presión/velocidad del aire en la salida también es mucho mejor para las secciones de esquina de Tunnel Tech equipadas con paletas de cuerda larga que en otros casos. Esto da como resultado una calidad aerodinámica inigualable de Tunnel Tech, como se refleja en numerosas reseñas de paracaidistas profesionales y otros clientes.

Toda la información discutida anteriormente, incluyendo la longitud de la cuerda y las opciones de refrigeración, también está disponible en la Tabla 1.

Tabla 1. Parámetros comparativos para los casos 1-5 de la Figura 4.
Caso / Tipo de paleta	ΔP (Pa) (*)	ξ (*)	Longitud de la cuerda (mm)	Refrigeración
1. Sin paletas, giro pronunciado	ΔP = 114	ξ = 0.47	–	Sin refrigeración
2. Sección de esquina suavemente curvada	ΔP = 41	ξ = 0.17	> 2000	Sin refrigeración
3. Placas delgadas curvadas radialmente simples.	ΔP = 80	ξ = 0.33	250 – 500	Sin refrigeración
4. Paletas giratorias de los competidores más cercanos, cuerda pequeña	ΔP = 88	ξ = 0.37	280	SÍ
5. Paletas giratorias optimizadas de Tunnel Tech, cuerda grande	ΔP = 57	ξ = 0.24	500	SÍ

(*) Los valores son válidos sólo para el ejemplo mostrado a 20 m/s, incluyendo el conducto de 18 m. Sólo para fines demostrativos.

Los valores del coeficiente de pérdida hidráulica para el rango de velocidad hasta 100 m/s para la sección de giro del conducto con las paletas de TunnelTech y las de los competidores, sin variación debido a la elección de los datos iniciales, se muestran en Fig.5.

Más detalles sobre las pérdidas hidráulicas a lo largo de la longitud del conducto, la resistencia local y el coeficiente total de pérdida hidráulica se presentan a continuación.

Mitigación de la Turbulencia para Cálculos Fiables de Seguridad Hidráulica y Estructural

La suavidad y la previsibilidad del perfil de presión/velocidad son especialmente importantes en aplicaciones donde no se aceptan alta turbulencia o separación del flujo, tales como túneles de viento experimentales, instalaciones de paracaidismo indoor y aplicaciones de alta potencia. Estos fenómenos parásitos, así como las pulsaciones de presión causadas por la separación del flujo y la turbulencia a gran escala, también son inaceptables en instalaciones que requieren la ausencia de vibraciones inducidas acústicamente y donde no se permiten desviaciones de presión estática debido a los requisitos de estabilidad estructural de los conductos de aire. Además, estos flujos turbulentos son una fuente común de ruido, lo que perjudica aún más el rendimiento general del sistema y el confort proporcionado a los usuarios finales.

También debe tenerse en cuenta que las irregularidades en el flujo tienden a desarrollarse e intensificarse aún más si no se utilizan enderezadores especiales, honeycombs, redes de des-turbulización u otros dispositivos de gestión del flujo de aire [1-3]. Un análisis preciso de la dinámica de los gases requiere calcular la resistencia de cada siguiente elemento del conducto teniendo en cuenta el perfil real de presión/velocidad de entrada, el cual se genera en el elemento anterior de la red hidráulica. Para redes hidráulicas largas, a menudo es imposible realizar una simulación CFD del sistema completo debido a sus enormes dimensiones. En tales situaciones, se utilizan cálculos aproximados semi-empíricos que implican números adimensionales de fluido y criterios geométricos [4], o software basado en dichos métodos. Además, la modelización FEA para determinar la estabilidad estructural de los conductos generalmente se realiza con un campo de presión estática estable aplicado a las paredes del conducto. Por lo tanto, las severas irregularidades del flujo que se desarrollan aguas abajo también pueden introducir errores en las investigaciones críticas de seguridad de las estructuras que soportan carga.

Los métodos aproximados generalmente no tratan la distorsión del perfil de velocidad en la entrada al elemento de la red hidráulica, y en el mejor de los casos, tienen en cuenta si el perfil está desarrollado o es uniforme, así como los parámetros de la capa límite. En túneles de viento y sistemas de ventilación industrial, cada giro del flujo puede causar tal no uniformidad, creando un fuerte remolino de flujo, lo que genera incertidumbre en los cálculos de resistencia hidráulica en redes hidráulicas largas. Por lo tanto, es ciertamente importante que se tome precaución para evitar la formación de grandes irregularidades en el perfil de velocidad siempre que sea posible.

Como se puede ver en Fig.6 y en lo demostrado anteriormente, los parámetros de las secciones de giro con las paletas giratorias de Tunnel Tech son tales que no crean perturbaciones adicionales en el flujo, sino que también se pueden utilizar para amortiguar los remolinos y la no uniformidad aguas abajo de la sección de giro. Así, la sección rotativa con las paletas de Tunnel Tech también puede actuar como un efectivo enderezador de flujo, instalándose después del ventilador axial, el difusor del conducto, el intercambiador de calor, la sección de prueba, las ramificaciones o las tomas de un conducto, o cualquier otro objeto generador de turbulencia.

Coeficiente de Resistencia Local

Las características de resistencia local de las esquinas de giro se pueden calcular utilizando la conocida ecuación de Darcy-Weisbach:

[math] \Delta P = \xi\cdot\rho\cdot\frac{v^2}{2} [/math]

Donde:
ΔP – pérdidas de presión totales (caída de presión) en Pa;
ξ – coeficiente de resistencia local (Darcy-Weisbach);
ρ – densidad del fluido (kg/m³);
V – velocidad del fluido en la sección de entrada (m/s).

Estos parámetros, que determinan la eficiencia energética del conducto de aire, dependen en gran medida del diseño de las paletas giratorias.

Según [4], la resistencia total de un elemento hidráulico complejo puede representarse como la suma de la resistencia por fricción de longitud ξ_L y la resistencia local ξ₀:

[math] \xi_{SUM} = \xi_{L} + \xi_{0} [/math]

Para un conducto de aire rectilíneo, la resistencia por longitud es proporcional a la longitud e inversamente proporcional al diámetro hidráulico, lo que se expresa mediante la fórmula:

[math] \xi_{L} = \frac{L}{D} \cdot f [/math]

donde f es el factor de fricción de Darcy.

En el caso de tuberías de forma simple (es decir, círculo, cuadrado, hexagonal), f puede expresarse mediante una dependencia no lineal solo del número de Reynolds, véase Capítulo 2 en [4] o https://en.wikipedia.org/wiki/Darcy–Weisbach_equation

El factor de fricción f para una tubería redonda simple (conducto circular) con paredes lisas, con un perfil de flujo estabilizado desarrollado en la entrada y para el régimen turbulento (números de Reynolds Re > 4*10³) se puede calcular con la fórmula:

[math] {\displaystyle f = {\textstyle \frac{1}{(1.81 \, \cdot \, lg( \textit{Re} ) – 1.64)^2 } } }[/math]

Para conductos reales, también se debe tener en cuenta la rugosidad.

Fig.7 a continuación muestra un gráfico del factor de fricción de Darcy frente al número de Reynolds Re para varias rugosidades relativas de las paredes, publicado por primera vez por Ninkuradze en [5-8]. Este gráfico también es conocido como el diagrama de Moody [9] o la correlación de Colebrook-White [10-11]. El estudio moderno para tuberías lisas se puede encontrar en [12].

Este diagrama muestra la compleja dependencia de f(Re) para una tubería redonda con diferentes rugosidades. Para tuberías cuadradas y otros conductos no circulares, el diagrama será más complicado. Así, los regímenes de flujo (número de Reynolds), la forma del conducto y la rugosidad relativa de la pared deben tomarse en cuenta.

En el caso de conductos rugosos reales, aún es posible representar la resistencia total como una suma ξ_SUM = ξ_L + ξ₀ de la resistencia por longitud y la resistencia local.

Esta representación de la suma simplifica el estudio de los parámetros del conducto, ya que la resistencia local ξ₀ puede calcularse para una geometría de elemento simplificada, por ejemplo, en una formulación periódica del problema con un dominio de cálculo más pequeño o en una versión 2D del problema. Cabe destacar el gran tamaño del dominio computacional de los ejemplos mostrados en Fig.4, donde la sección tiene una altura de 3 metros y una longitud de 18 metros, y la convergencia de la malla comienza a aparecer adecuadamente con más de 10 millones de elementos de malla. Una variante de la formulación del problema con condiciones periódicas o 2D para estos casos podría tener un número de elementos de malla de orden de magnitud menor, y el cálculo simplificado de cada punto de velocidad para el gráfico de ΔP(v) tomaría solo minutos o incluso segundos, en lugar de horas.

Por lo tanto, descomponer en la suma de dos resistencias puede simplificar significativamente los cálculos; se puede determinar rápidamente la resistencia local ξ₀ y luego agregar la resistencia por longitud ξ_L. Esta última puede estimarse rápidamente a partir de tablas conocidas o mediante fórmulas aproximadas usando ecuaciones simplificadas basadas en números adimensionales y parámetros de geometría de los conductos. Para los elementos hidráulicos y de red de conductos con cambios abruptos en la dirección del flujo (codos angulados, curvas suaves, curvas a diferentes ángulos con o sin palas de giro), un enfoque y método similar se presenta en los Capítulos 6-1 y 6-2 del exhaustivo Manual de resistencia hidráulica [4].

Aspectos destacados del producto

Las paletas giratorias del flujo de aire de Tunnel Tech (producto TTE-TV) están a la vanguardia de esta tecnología, ofreciendo una eficiencia inigualable en la gestión del flujo de aire. Nuestros productos están diseñados para una amplia gama de aplicaciones, desde instalaciones de paracaidismo indoor y túneles de viento hasta sistemas HVAC y de ventilación, encarnando lo último en diseño aerodinámico y eficiencia energética.

Rendimiento de la Sección de Paletas Giratorias en Conductos de Aire

Paletas guía de flujo de aire de alto rendimiento de Tunnel Tech marcan el estándar de la industria en cuanto a potencia y eficiencia aerodinámica. Nuestras paletas giratorias de ahorro energético están diseñadas para minimizar la fricción aerodinámica, asegurando un flujo de aire suave y reduciendo el consumo de energía.

Las paletas giratorias de Tunnel Tech tienen excelentes características de resistencia local en los conductos de aire. Los parámetros de resistencia, calculados utilizando la ecuación de Darcy-Weisbach, como se describió anteriormente, se presentan en las siguientes figuras (ver Fig.8 a continuación) y en la Ficha técnica de las paletas giratorias.

En general, para el caso en que el tamaño del conducto es desconocido, se dan valores para un elemento idealizado con condiciones periódicas en las fronteras laterales, sin tener en cuenta la contribución de la resistencia adicional de las paredes a lo largo de la longitud, la rugosidad y la influencia de otros parámetros locales. En la Fig.8, se muestran los valores para un elemento de esquina rotatoria idealizado con paletas de Tunnel Tech, calculado mediante la aproximación de secuencia periódica infinita de 15 palas con condiciones de frontera periódicas

Si el sistema HVAC o cualquier otro sistema hidráulico consta de conductos que generalmente no cambian la forma transversal del área de flujo a lo largo del trayecto de flujo, es conveniente estimar la resistividad por unidad de longitud para cálculos aproximados (a estimar, por supuesto, para todo el rango de velocidades):

[math] K_{L} = {\displaystyle \frac{\xi_L}{L} } = {\displaystyle \frac{ \textbf{ f } }{D_h} }[/math] ,

donde D_hes el diámetro hidráulico del conducto.
El valor de K_L es fácil de determinar a partir de libros de referencia, como se discutió anteriormente. Así, al multiplicar esto por la longitud y agregar los valores de resistencia local ξ₀ obtenidos de las hojas de datos o calculados de manera independiente, es posible estimar rápidamente la pérdida total de presión en el sistema.

[math] \xi_{SUM} = K_L \cdot L + \xi_0 [/math] ,

Los ejemplos ilustrativos anteriores mostrados en Fig.4 de un conducto cuadrado de 2×2 metros con los parámetros del gas y la rugosidad utilizados en el cálculo tienen una resistividad por unidad de longitud del orden de K_L = ξ_L/ L ~ 2.1 Pa. Este valor se aplica al evaluar un conducto cuadrado sin tener en cuenta las curvas, las paletas o cualquier otro equipo interno. Para una longitud total de 21 metros que la masa de aire recorre a lo largo del conducto, se obtendrá una caída de presión de ~44 Pascales. Sumando a esto el valor mostrado en Fig.8 (11 Pa para una velocidad de 20 m/s tomada según la Hoja de Datos de Paletas Giratorias (Tabla A.2.1) se obtiene una resistencia total de 55 Pa para una sección real de conducto cuadrado de 2×2 metros con paletas giratorias en su interior. Este valor está en buena concordancia con el valor mostrado en Fig. 4, caso 5.
Más información sobre formas aproximadas de calcular resistencias de conductos de cualquier forma sin utilizar métodos CFD se puede encontrar fácilmente en [4] o literatura similar.

NB! Tenga en cuenta que los ejemplos mostrados en Fig.4 son solo un caso especial para demostrar el funcionamiento de las paletas giratorias y no se pueden usar para evaluar un conducto arbitrario. Figura 8 es aplicable en un contexto más amplio, sin embargo, deben considerarse los parámetros específicos del conducto del cliente. Cada sistema específico necesita un análisis detallado, que puede solicitar a Tunnel Tech. Para un cálculo preciso de la resistencia hidráulica del conducto y una evaluación experta del consumo energético de su equipo de ventilación o túneles de viento, por favor contáctanos.

Información adicional sobre servicios e I+D también se puede encontrar en Servicios.

Paletas Giratorias para Refrigeración y Calefacción Industrial

Únicas entre las paletas guiadoras para conductos de aire industriales, nuestros productos ofrecen la capacidad de circular el refrigerante a una alta tasa de flujo, lo que permite una refrigeración o calefacción eficiente del aire mientras pasa a través del conducto. Esta característica abre nuevas posibilidades en la regulación térmica para el uso de paletas de control climático interior e intercambiadores de calor integrados en conductos de aire de baja resistencia, proporcionando a nuestros clientes soluciones versátiles para sus necesidades de flujo de aire.

Evaluadas utilizando el método de cálculo HTC_L (Coeficiente de Transferencia de Calor por Metro Lineal), que cuantifica el flujo de calor (en vatios) por metro de longitud de paleta giratoria por cada Kelvin de diferencia de temperatura media logarítmica (ΔT_LMTD) entre el aire exterior y el refrigerante de la paleta de esquina, nuestras paletas guiadoras están diseñadas para una disipación de calor efectiva en diversas condiciones de flujo de aire, garantizando un rendimiento estable y una regulación de temperatura.

Los parámetros del Coeficiente de Transferencia de Calor para las paletas giratorias enfriadas por agua se presentan en la Fig.9, tanto para aire húmedo como para aire seco, donde ΔP [kPa] representa la diferencia de presión del agua entre las entradas y salidas de las paletas (en azul y rojo en Fig.10).

Referencias y publicaciones relacionadas

Información adicional sobre el diseño y la optimización de palas giratorias para túneles de viento, conductos industriales, conductos HVAC y equipos de gestión de flujo de aire, rectificadores de ventiladores, etc., se puede encontrar en los siguientes enlaces:

Baals, D.D., y W.R. Corliss. Wind Tunnels of NASA. NASA; SP-440. Scientific and Technical Information Branch, National Aeronautics and Space Administration, 1981. https://books.google.rs/books?id=G0sCAAAAIAAJ.
Barlow, J.B., W.H. Rae, y A. Pope. Low-Speed Wind Tunnel Testing. Wiley, 1999. https://books.google.rs/books?id=nUHWDwAAQBAJ.
Pope, A., y K.L. Goin. High Speed Wind Tunnel Testing. Wiley, 1965. https://books.google.rs/books?id=yHFTAAAAMAAJ.
Idelchik, I. E. «Handbook of Hydraulic Resistance, Revised and Augmented.» Begell House, 2008, https://www.begellhouse.com/ebook_platform/monograph/book/5877598576b05c67.html
Nikuradse, J. 1933 Stromungsgesetz in rauhren rohren, vDI Forschungshefte 361. (Traducción al inglés: Laws of flow in rough pipes). Informe técnico, NACA Technical Memorandum 1292. National Advisory Commission for Aeronautics (1950), Washington, DC. Los datos están disponibles en https://ntrs.nasa.gov/citations/19930093938
Nikuradse, J. (1931), Strömungswiderstand in rauhen Rohren. Z. angew. Math. Mech., 11: 409-411. https://doi.org/10.1002/zamm.19310110603
Nikuradse, J. 1932 Laws of turbulent flow in smooth pipes (Traducción al inglés). NASA TT F-10: 359 (1966).
Nikuradse, J. 1930 Widerstandsgesetz und Geschwindigkeitsverteilung von turbulenten Wasserströmung in glatten und rauhen Rohren, Proc. 3rd Int. Cong. Appl. Mech., Estocolmo, 239-248.
Moody, L. F. 1944 Friction factors for pipe flow. Trans. ASME, 66, 671–684. https://doi.org/10.1115/1.4018140
Colebrook, C. (1939) Turbulent Flow in Pipes, with Particular Reference to the Transition Region between the Smooth and Rough Pipe Laws. Journal of the Institution of Civil Engineers, Volumen 11, Número 4, FEBRERO 1939, pp. 133-156 https://doi.org/10.1680/ijoti.1939.13150
Colebrook, C. F. (Febrero de 1939). «Turbulent flow in pipes, with particular reference to the transition region between smooth and rough pipe laws». Journal of the Institution of Civil Engineers. Londres. Volumen 12, Número 8, OCTUBRE 1939, pp. 393-422 doi:1680/ijoti.1939.14509.
McKeon, Beverley J., Chris J. Swanson, Mark V. Zagarola, Russell James Donnelly, y Alexander J. Smits. “Friction Factors for Smooth Pipe Flow.” Journal of Fluid Mechanics 511 (2004): 41–44. https://doi.org/10.1017/S0022112004009796.
Mehta R.D., Bradshaw P. Design rules for small low speed wind tunnels. The Aeronautical Journal. 1979;83(827):443-453, https://doi.org/10.1017/S0001924000031985%20
Cattafesta, Louis, Chris Bahr, and Jose Mathew. “Fundamentals of Wind-Tunnel Design.” In Encyclopedia of Aerospace Engineering. John Wiley & Sons, Ltd, 2010. https://doi.org/10.1002/9780470686652.eae532.
Hurtado, J.P.; Villegas, B.; Pérez, S.; Acuña, E. Optimization Study of Guide Vanes for the Intake Fan-Duct Connection Using CFD. Processes 2021, 9, 1555. https://doi.org/10.3390/pr9091555 https://www.mdpi.com/2227-9717/9/9/1555
Gelder, T.F., Moore, R.D., Sanz, J.M. y McFarland, E.R. Wind tunnel turning vanes of modern design. 24th Aerospace Science Meeting. NASA Technical Memorandum, AIAA Paper 86-0044. Reno, Nevada, Enero de 1986. https://api.semanticscholar.org/CorpusID:108506839.
Schirf, Collin. “Optimization of Expanding Turning Vanes by Bezier Curve Parameterization,”, Master Dissertation, University of Maryland, 2019. https://doi.org/10.13016/5x1x-gxhz
Almeida, Odenir De, Frederico Carnevalli De Miranda, Olivio Ferreira Neto, and Fernanda Guimarães Saad. “Low Subsonic Wind Tunnel – Design and Construction.” Journal of Aerospace Technology and Management 10 (26 de febrero de 2018). https://doi.org/10.5028/jatm.v10.716.
Modi, P. P., y S. Jayanti. “Pressure Losses and Flow Maldistribution in Ducts with Sharp Bends.” Chemical Engineering Research and Design 82, no. 3 (2004): 321–31. https://doi.org/10.1205/026387604322870435.
Kotb, N. A. E., M. R. Mokhtarzadeh‐Dehghan, y A. J. Ward‐Smith. “A Numerical Study of Laminar and Turbulent Flows in a Two‐dimensional Bend with or without a Guide Vane.” International Journal for Numerical Methods in Engineering 26, no. 1 (Enero de 1988): 245–62. https://doi.org/10.1002/nme.1620260117.
Sahlin, A.; Johansson, A.V. Design of guide vanes for minimizing the pressure loss in sharp bends. Fluids A Fluid Dyn. 1991, 3, 1934–1940.
Crawford, N.M.; Cunningham, G.Y. Prediction of Pressure Drop for Turbulent Fluid Flow in 90° Bends; Sage: London, UK, 2003; pp. 153–155.
Kumar, S.; Nandi, N. Change in Flow Separation and Velocity Distribution Due to Effect of guide vane installed in a 90° pipe bend. Mech. Eng. 2017, 21, 353–361.

Ver también:

Gráfico de Moody: https://en.wikipedia.org/wiki/Moody_chart
Darcy-Weisbach: https://en.wikipedia.org/wiki/Darcy–Weisbach_equation
Factor de fricción https://en.wikipedia.org/wiki/Fanning_friction_factor, https://en.wikipedia.org/wiki/Darcy_friction_factor_formulae
Pérdida por fricción: https://en.wikipedia.org/wiki/Friction_loss

Documentación

Tabla de especificaciones

Puedes encontrar la tabla de especificaciones que contiene las principales características técnicas de las paletas giratorias y los conjuntos de conductos de aire en las esquinas aquí:

Ficha técnica de las paletas giratorias de Tunnel Tech

Ficha técnica

Paletas giratorias Tunnel Tech - Ficha técnica
	La información técnica sobre los conjuntos de sección de esquina de túneles de viento y los parámetros de las paletas giratorias de Tunnel Tech está disponible en una ficha técnica completa para los productos TTE-TSA y TTE-TV. La documentación contiene información sobre opciones de diseño, resistencias locales para esquinas de giro de flujo de 90 grados tanto horizontales como verticales, así como parámetros hidráulicos y de transferencia de calor para las paletas giratorias enfriadas de Tunnel Tech. Descargar aquí: Paletas giratorias Tunnel Tech – Ficha técnica TTE-TSA