Տեխնոլոգիական հոդված

Օդատարի շրջադարձային անկյուններ

Բարձր արդյունավետությամբ ուղղորդիչ թիակների լուծումներ քամու թունելների, HVAC համակարգերի և արդյունաբերական կիրառությունների համար

Ակնարկ Սկզբունքներ և արդյունավետություն Ապրանքի կարևորագույն կետեր Կիրառություններ Տեղադրում Փաստաթղթեր Հղումներ

Ներածություն ուղղորդիչ թիակների մասին

Օդի հոսքի կառավարման ոլորտում օդատարի անկյունների դիզայնը առանցքային դեր է խաղում օդափոխության, HVAC համակարգերի և քամու թունելների արդյունավետության և ֆունկցիոնալության մեջ: Երբ օդը ստիպված է լինում կտրուկ շրջադարձ կատարել, ինչպես հաճախ պահանջվում է օդատար համակարգերում, այն հանդիպում է ավելացած հիդրավլիկ դիմադրության, ինչը հանգեցնում է ճնշման ավելի մեծ կորուստների և տուրբուլենտության: Սա ոչ միայն վտանգում է համակարգի արդյունավետությունը՝ պահանջելով ավելի շատ էներգիա օդի հոսքը պահպանելու համար, այլև ազդում է օդատարի կառուցվածքային ամբողջականության վրա՝ տուրբուլենտ հոսքերի կողմից գործադրվող անհավասար ճնշումների պատճառով:

Ահա թե որտեղ են գործի դրվում ուղղորդիչ թիակները, որոնք հայտնի են նաև որպես անկյունային թիակներ կամ ուղղորդիչներ (Նկ.1): Նախագծված լինելով անկյուններում տեղադրվելու համար՝ օդատարի անկյունային թիակները թույլ են տալիս օդին հաղթահարել շրջադարձը նվազագույն դիմադրությամբ՝ արդյունավետորեն նվազեցնելով ճնշման կորուստները և մեղմացնելով տուրբուլենտությունը՝ առանց լրացուցիչ տարածքի անհրաժեշտության, որը պահանջում են սահուն ռադիուսով ծնկները: Սա ուղղորդիչ թիակները դարձնում է իդեալական լուծում կոմպակտ տարածքում օդի հոսքը արդյունավետ կառավարելու համար:

Նկ.1. Tunnel Tech ուղղորդիչ թիակների անկյունային հատվածի հավաքույթ

Բարձր արդյունավետությամբ ուղղորդիչ թիակների հատվածներ, որոնք մրցակցում են ընդհանուր HVAC լուծումների հետ:

Կտրուկ կորացված օդատարում ավելացած տուրբուլենտության, ճնշման կորստի և աղմուկի նշված վնասակար երևույթները հաղթահարելու ավանդական լուծումը ռադիալ օդատարի արմունկների նախագծումն է (Նկ.2 և Նկ.4, դեպք 2): Այս արմունկները, թեև արդյունավետ են տուրբուլենտության, աղմուկի և ճնշման կորուստների որոշակի մեղմացման գործում (որոնք տարածված են կտրուկ ծնկում, ինչպես երևում է Նկ.4, դեպք 1-ում), ունեն իրենց սեփական խնդիրները:

Մի քանի ավանդական օդափոխության օդատար համակարգեր՝ սահուն կորացված մետաղական թիթեղից պատրաստված շրջադարձով և ծալված հոսքի ուղղորդիչներով, ներկայացված են Նկ.2-ում ձախից: Նկարը ներկայացնում է ստանդարտ տարբերակների մի քանի օրինակներ, որոնք սովորաբար օգտագործվում են HVAC օդատարներում, օրինակ՝ համապատասխան DW144 օդատարների ստանդարտներին:

Նման օդատարների լուծումները տարածված և ծախսարդյունավետ են քաղաքացիական ինժեներիայի, փոքր բիզնեսի և ցածր հզորության HVAC համակարգերի փոքր կիրառությունների համար, որտեղ էներգիայի արժեքը էական գործոն չէ: Այնուամենայնիվ, այս դիզայնը լավ լուծում չէ միջին և մեծ մասշտաբի և բարձր հզորության էներգիայի արտադրության, մետալուրգիայի, տուրբոմեքենաների, ջերմափոխանակիչների, թափոնային ջերմության վերականգնման և ժամանակակից կանաչ և վերականգնվող էներգիայի կիրառությունների օդափոխության և սառեցման համակարգերի համար, որտեղ հիդրավլիկ արդյունավետությունը և էներգիայի խնայողությունը պարտադիր են:

Այնուամենայնիվ, կարիք չկա ամեն անգամ կառուցել հատուկ ոչ ստանդարտ օդատար, երբ հիդրավլիկ ցանցի էներգիայի սպառումը պետք է կատարելագործվի: Նույն Նկար 2-ը աջից ցույց է տալիս Tunnel Tech-ի անկյունագծային ուղղորդիչ թիակների հատվածի տարբերակը, որը էներգաարդյունավետ է, ցածր աղմուկով և ցածր տուրբուլենտությամբ՝ միաժամանակ բավարարելով HVAC համակարգերի արդյունաբերական ստանդարտները, բայց կարող է օգտագործվել նաև մեծ մասշտաբի և բարձր հզորության արդյունաբերական օգտագործման դեպքերում: Մեծ մասշտաբի օբյեկտի օրինակ, որտեղ անկյունագծային ուղղորդիչ թիակների հատվածը կարող է հեշտությամբ ինտեգրվել, ցուցադրված է Նկ.3-ում:

Ավանդական միջին մասշտաբի HVAC սահուն արմունկ մետաղական թիթեղից պատրաստված բաժանարար թիակով, DW144 ստանդարտ (ձախից), և բարձր արդյունավետությամբ Tunnel Tech ուղղորդիչ թիակների անկյունագծային հավաքույթ ստանդարտ օդատարների համար (աջից)

Նկ.2. Ավանդական միջին մասշտաբի HVAC սահուն արմունկ մետաղական թիթեղից պատրաստված բաժանարար թիակով, DW144 ստանդարտ (ձախից), և բարձր արդյունավետությամբ Tunnel Tech ուղղորդիչ թիակների անկյունագծային հավաքույթ ստանդարտ օդատարների համար (աջից):

Մեծ մասշտաբի Tunnel Tech-ի օդատարի շրջադարձային հատվածներ քամու թունելների, էներգիայի արտադրության և արդյունաբերական կիրառությունների համար

Նկ.3. Մեծ մասշտաբի Tunnel Tech-ի օդատարի շրջադարձային հատվածներ քամու թունելների, էներգիայի արտադրության և արդյունաբերական կիրառությունների համար:

Ուղղորդիչ թիակների դիզայն ճնշման անկման, տուրբուլենտության և աղմուկի նվազեցման համար

Տարբեր շրջադարձային անկյունների դիզայնի համեմատության համար ճնշման անկումները (ΔP) և CFD-սիմուլյացված հոսքի պատկերները տրված են ստորև՝ Նկ.4-ում: Որպես ցուցադրական օրինակ ընտրվել են 20 մ/վ մուտքային օդի հոսքի արագությունը և 2×2 մ քառակուսի օդատարը: 20 մ/վ արագության միջակայքը ընտրվել է ցուցադրական նպատակներով, քանի որ սովորաբար ինդոր սկայդայվինգի համար նախատեսված պրոֆեսիոնալ ուղղահայաց քամու թունելները ժամանակի մեծ մասն աշխատում են ռեժիմներում, որտեղ հոսքի արագությունը պտտվող հատվածում տատանվում է 10-ից 30 մ/վ սահմաններում: CFD-հաշվարկները կատարվել են 1 ստանդարտ մթնոլորտի համար 20 C ջերմաստիճանում և զրոյական օդի խոնավությամբ՝ սեղմվող գազով և ադիաբատիկ պատով՝ 250 մկմ անհարթությամբ: Օգտագործվել է 6-ից 10 մլն բջիջներով ցանց յուրաքանչյուր տիրույթի համար: Մուտքային սահմանին կիրառվել է հարթ մուտքային պրոֆիլ և 2% տուրբուլենտություն: Տուրբուլենտությունը մշակվել է k-ε մոդելի միջոցով:

Ուշադրություն: Խնդրում ենք նկատի ունենալ, որ Նկ.4-ում ցուցադրված նկարազարդումները մասնավոր օրինակներ են, որոնք ներկայացված են բացառապես աշխատանքի սկզբունքները լուսաբանելու և պտտվող անկյունային հատվածների մի քանի տեսակներ համեմատելու նպատակով: Այս դեպքերը չեն կարող մեկնաբանվել որպես ընդհանուր բացարձակապես յուրաքանչյուր օգտագործման դեպքի համար: Յուրաքանչյուր իրական օդափոխության համակարգի կամ այլ հիդրավլիկ ցանցի համար պետք է հաշվի առնվեն հատուկ հիդրավլիկ պարամետրերը, օդատարի չափը և ձևը, անհարթությունը և կառուցվածքային անկանոնությունները, հոսքի անհամասեռությունները և գազի ճշգրիտ ֆիզիկական պարամետրերը յուրաքանչյուր հաշվարկային կետի համար: Դուք կարող եք պատվիրել նման հաշվարկ կոնկրետ համակարգի համար՝ կապ հաստատելով մեզ հետ:

Նկարագրված են հետևյալ դիզայնի դեպքերը.

Անկյունային հատված առանց ուղղորդիչ թիակների:
Սահուն կորացված անկյունային հատված (r = ½ օդատարի բարձրություն) ռադիալ ծալված հոսքի ուղղորդիչներով: Ճնշման անկումը կախված է նաև օդատարի բաժանարարների քանակից և երկրաչափությունից: Ցուցադրված է օպտիմալ ձևավորված օդի հոսքի բաժանարար թիթեղների նվազագույն քանակով օրինակը:
Պարզ ռադիալ կորացված բարակ թիթեղներ (10-20մմ հաստությամբ):
Մոտակա մրցակիցների տիպիկ չօպտիմալացված ուղղորդիչ թիակներ:
Tunnel Tech-ի ուղղորդիչ թիակներ (TTE-TV) օպտիմալացված պրոֆիլով:

Փոքր քանակությամբ պարզ ծալված թիթեղյա բաժանարարներով (կամ առանց ուղղորդիչ թիակների) կլոր կորացված օդատարների ամենակարևոր խնդիրը ճնշման և արագության բաշխման պատկերն է շրջադարձային հատվածի ելքում (Նկ.4, դեպք 2, տե՛ս ելքային լայնական կտրվածքը): Այս պատկերը ցույց է տալիս, որ արագությունը կաճի յուրաքանչյուր հոսքի ենթատիրույթի արտաքին պատից դեպի ներքին պատ, ինչը հանգեցնում է անհավասարաչափ հոսքի, մեծ տուրբուլենտության և աղմուկի: Որքան փոքր է շրջադարձի շառավիղը, այնքան մեծ է հոսքի պոկման, ճնշման և արագության դաշտի աղավաղման, աղմուկի մակարդակի և ճնշման անկման արժեքի հավանականությունը:

Այս խնդիրները հաղթահարելու միակ ճանապարհը նման անկյունային հատվածի կորության մեծ շառավիղն է և օդի հոսքի ուղղորդիչ թիակների քանակի ավելացումը: Այստեղ առաջանում է երկրորդ խնդիրը՝ նման ծնկներ տեղադրելու համար պահանջվող մեծ տարածքը և օդատարի լայնական կտրվածքին համապատասխանեցված մի քանի ռադիալ օդատարի բաժանարարների նյութական ծախսը: Խոշոր օդատար համակարգերում սահուն ռադիուսով ծնկների կիրառումը կարող է հանգեցնել անհիմն մեծ կառուցվածքների՝ այս մոտեցումը դարձնելով ոչ պրակտիկ շատ սցենարներում, հատկապես այնտեղ, որտեղ տարածքը սահմանափակ է: Պահանջվող լրացուցիչ տարածքը ցույց է տրված կետագծերով ստորև՝ Նկ.4, դեպք 2-ում: Պետք է մեծացնել յուրաքանչյուր շրջադարձի բարձրությունը և լայնությունը օդատարի չափի առնվազն ½-ով: Ռեցիրկուլյացիոն քամու թունելների համար դա նշանակում է շենքի չափսերի մեծացում մի քանի մետրով յուրաքանչյուր ուղղությամբ, ինչը հանգեցնում է օդատարների ավելի բարձր ծախսերի և ավելի մեծ կապիտալ ներդրումների: Բացի այդ, յուրաքանչյուր հոսքի բաժանարար կարժենա նույնքան, որքան օդատարի պատը:

Նկ.4. Անկյունային հատվածներ օդատար համակարգում - դիզայնի և կատարողականի համեմատություն

Քամու թունելների և արդյունաբերական օդափոխության համար օպտիմալ լուծում են հանդիսանում անկյունագծով դասավորված թևի պրոֆիլ ունեցող շրջադարձային հատվածի թիակները, ինչպես պատկերված է Նկար 4, դեպքեր 3-5-ում:

Վերոնշյալ բոլոր CFD-պատկերները համապատասխանում են օդատարի անկյունային հատվածին՝ 2x2մ մուտքով և 20 մ/վ օդի հոսքի արագությամբ, որպես օրինակ, որն առավել համապատասխան է ինդոր սկայդայվինգի և ցածր արագությամբ ենթաձայնային քամու թունելների օգտագործման դեպքերին:

Նկար 4 դեպք 3-ը ցույց է տալիս անկյունային հատված՝ պատրաստված բարակ ծալված մետաղական թիթեղներից պարզ ուղղորդիչ թիակներով: Նկ.4 դեպք 4-ը TunnelTech-ի մոտակա մրցակիցներից հասանելի պտտվող թիակների լավագույն օրինակն է: Երկուսն էլ ունեն ավելի փոքր քորդայի երկարություն և չօպտիմալացված աերոդինամիկ պրոֆիլ, ինչը հանգեցնում է հատվածի ելքում մնացորդային հոսքի անհավասարաչափության, ավելի մեծ աերոդինամիկ դիմադրության և օդատարի աղմուկի: Պարզ ծալված մետաղական թիթեղներից պատրաստված բարակ թիակները սովորաբար գերազանցում են թույլատրելի աղմուկի մակարդակը նույնիսկ օդի ցածր արագության դեպքում, իսկ հաստ և կարճ պրոֆիլով տարբերակը՝ քորդայի և հաստության ցածր հարաբերակցությամբ, կունենա նաև ավելի փոքր մակերես, ինչը անցանկալի է այն կիրառություններում, որտեղ սառեցվող ուղղորդիչ թիակները օգտագործվում են ջերմափոխանակման համար:

Նկար 4 դեպք 5-ի ստորին մասում ցուցադրված է օդատարի անկյունը, որը հագեցած է բարձր արդյունավետությամբ Tunnel Tech ուղղորդիչ թիակներով (պատվիրելու համար տե՛ս հետևյալ p/n: TTE-TV-90): Ինչպես երևում է լայնական կտրվածքներից, հոսքը ավելի միատեսակ է ճիշտ պրոֆիլավորված ուղղորդիչ թիակների դեպքում, ինչը հանգեցնում է ճնշման ավելի քիչ անկման և ցածր տուրբուլենտության:

Ելքային օդի ճնշման/արագության պրոֆիլը նույնպես շատ ավելի լավ է Tunnel Tech-ի անկյունային հատվածների համար, որոնք հագեցած են երկար քորդայով թիակներով, քան այլ դեպքերում: Սա հանգեցնում է Tunnel Tech-ի անգերազանցելի աերոդինամիկ որակի, ինչն արտացոլված է պրոֆեսիոնալ սկայդայվերների և այլ հաճախորդների բազմաթիվ կարծիքներում:

Վերը քննարկված բոլոր տվյալները, ներառյալ քորդայի երկարությունը և սառեցման տարբերակները, հասանելի են նաև Աղյուսակ 1-ում:

Աղյուսակ 1. Համեմատական պարամետրեր Նկար 4-ի 1-5 դեպքերի համար:

Դեպք / Թիակի տեսակ	ΔP (Պա) (*)	ξ (*)	Քորդայի երկարություն (մմ)	Սառեցում
1. Առանց թիակների, կտրուկ շրջադարձ	114	0.47	—	Ոչ
2. Սահուն կորացված անկյունային հատված	41	0.17	> 2000	Ոչ
3. Պարզ ռադիալ կորացված բարակ թիթեղներ	80	0.33	250–500	Ոչ
4. Մոտակա մրցակիցների ուղղորդիչ թիակներ	88	0.37	280	Այո
5. Tunnel Tech օպտիմալացված ուղղորդիչ թիակներ	57	0.24	500	Այո

Հիդրավլիկ կորուստների գործակցի արժեքները մինչև 100 մ/վ արագության միջակայքի համար օդատարի շրջադարձային հատվածի համար՝ TunnelTech-ի և մրցակիցների թիակներով, առանց սկզբնական տվյալների ընտրության պատճառով տատանումների, տրված են Նկ.5-ում:

Օդատարի երկարությամբ հիդրավլիկ կորուստների, տեղային դիմադրության և ընդհանուր հիդրավլիկ կորուստների գործակցի վերաբերյալ ավելի մանրամասն տեղեկություններ տրված են ստորև:

Tunnel Tech-ի և մրցակցի շրջադարձային հատվածի համեմատություն: Դարսի-Վեյսբախի հիդրավլիկ կորուստների գործակիցը նույն երկրաչափության և սկզբնական հաշվարկային պայմանների համար:

Նկ.5. Tunnel Tech-ի և մրցակցի շրջադարձային հատվածի համեմատություն: Դարսի-Վեյսբախի հիդրավլիկ կորուստների գործակիցը նույն երկրաչափության և սկզբնական հաշվարկային պայմանների համար:

Տուրբուլենտության մեղմացում հուսալի հիդրավլիկ և կառուցվածքային անվտանգության հաշվարկների համար

Նկ.6. Tunnel Tech անկյունային թիակների հատվածի տուրբուլենտության մասշտաբը (մ) @ 20 մ/վ

Ճնշման/արագության սահուն և կանխատեսելի պրոֆիլը հատկապես կարևոր է այն կիրառությունների համար, որտեղ բարձր տուրբուլենտությունը կամ հոսքի պոկումը անընդունելի են, ինչպիսիք են փորձարարական քամու թունելները, ինդոր սկայդայվինգի օբյեկտները և բարձր հզորության կիրառությունները: Այս մակաբուծական երևույթները, ինչպես նաև հոսքի պոկման և լայնածավալ տուրբուլենտության հետևանքով առաջացած ճնշման տատանումները, անընդունելի են նաև այն կայանքներում, որոնք պահանջում են ակուստիկորեն առաջացած վիբրացիաների բացակայություն, և որտեղ ստատիկ ճնշման ցանկացած շեղում թույլատրելի չէ օդատարի կառուցվածքային կայունության պահանջների պատճառով: Բացի այդ, այս տուրբուլենտ հոսքերը աղմուկի տարածված աղբյուր են, ինչը էլ ավելի է նվազեցնում համակարգի ընդհանուր կատարողականը և վերջնական օգտագործողներին տրամադրվող հարմարավետությունը:

Պետք է նաև հաշվի առնել, որ հոսքի անկանոնությունները հակված են հետագայում զարգանալու և ուժեղանալու, եթե չեն օգտագործվում հատուկ ուղղիչներ, հանիքոմբեր, ապատուրբուլիզացիոն ցանցեր կամ օդի հոսքի կառավարման այլ սարքեր [1-3]: Ճշգրիտ գազադինամիկ վերլուծությունը պահանջում է հաշվարկել յուրաքանչյուր հաջորդ օդատարի տարրի դիմադրությունը՝ հաշվի առնելով իրական մուտքային ճնշման/արագության պրոֆիլը, որը գեներացվում է հիդրավլիկ ցանցի նախորդ տարրում: Երկար հիդրավլիկ ցանցերի համար հաճախ անհնար է կատարել ամբողջ համակարգի CFD սիմուլյացիա հսկայական չափսերի պատճառով: Նման իրավիճակի համար օգտագործվում են մոտավոր կիսաէմպիրիկ հաշվարկներ, որոնք ներառում են հեղուկի ոչ չափային թվեր և երկրաչափության չափանիշներ [4] կամ նման մեթոդների վրա հիմնված ծրագրային ապահովում: Նաև, FEA մոդելավորումը օդատարի կառուցվածքային կայունությունը որոշելու համար սովորաբար կատարվում է օդատարի պատերին կիրառվող կայուն ստատիկ ճնշման դաշտով: Այսպիսով, հոսքի ուղղությամբ զարգացող հոսքի լուրջ անկանոնությունները կարող են նաև սխալներ մտցնել կրող կառուցվածքների անվտանգության համար կարևոր հետազոտություններում:

Մոտավոր մեթոդները սովորաբար չեն զբաղվում հիդրավլիկ ցանցի տարրի մուտքի մոտ արագության պրոֆիլի աղավաղմամբ, և լավագույն դեպքում հաշվի են առնում, թե արդյոք պրոֆիլը զարգացած է, թե դեռ չզարգացած (միատեսակ), և սահմանային շերտի պարամետրերը: Քամու թունելներում և արդյունաբերական օդափոխության համակարգերում հոսքի յուրաքանչյուր շրջադարձ կարող է առաջացնել անհավասարաչափություն և հոսքի ուժեղ պտույտ, ինչը հանգեցնում է անորոշության երկար հիդրավլիկ ցանցերում հիդրավլիկ դիմադրության հաշվարկներում: Հետևաբար, որտեղ հնարավոր է, պետք է խուսափել արագության պրոֆիլի մեծ անկանոնությունների առաջացումից:

Նկ.6-ում և վերը նշվածից կարելի է տեսնել, որ TunnelTech ուղղորդիչ թիակներով շրջադարձային հատվածների պարամետրերն այնպիսին են, որ դրանք չեն ստեղծում հոսքի լրացուցիչ խանգարումներ, այլ կարող են օգտագործվել նաև շրջադարձային հատվածից հետո պտույտները և անհավասարաչափությունը մարելու համար: Այսպիսով, TunnelTech թիակներով պտտվող հատվածը կարող է նաև գործել որպես արդյունավետ հոսքի ուղղիչ, եթե տեղադրվի առանցքային օդափոխիչից, օդատարի դիֆուզորից, ջերմափոխանակիչից, փորձարկման հատվածից, ճյուղավորումից կամ օդատարի մեջ մտնելուց կամ ցանկացած այլ տուրբուլենտություն առաջացնող օբյեկտից հետո:

Տեղային դիմադրության գործակից

Շրջադարձային անկյան տեղային դիմադրության բնութագրերը կարող են հաշվարկվել՝ օգտագործելով հայտնի Դարսի-Վեյսբախի հավասարումը.

ΔP = ξ · ρ · v² / 2

Որտեղ՝

ΔP – ճնշման ընդհանուր կորուստներ (ճնշման անկում) Պա-ով;
ξ – տեղային դիմադրության (Դարսի-Վեյսբախի) գործակից;
ρ – հեղուկի խտություն (կգ/մ³);
V – հեղուկի արագությունը մուտքային լայնական կտրվածքում (մ/վ):

Այս պարամետրերը, որոնք որոշում են օդատարի էներգաարդյունավետությունը, մեծապես կախված են ուղղորդիչ թիակների դիզայնից:

Ըստ [4]-ի, բարդ հիդրավլիկ տարրի ընդհանուր դիմադրությունը կարող է ներկայացվել որպես երկարության շփման դիմադրության ξ_L և տեղային դիմադրության ξ₀ գումար.

ξ_SUM = ξ_L + ξ₀

Ուղղագիծ օդատարի համար երկարության դիմադրությունը համեմատական է երկարությանը և հակադարձ համեմատական է հիդրավլիկ տրամագծին, որն արտահայտվում է բանաձևով.

ξ_L = (L / D) · f

որտեղ f-ը Դարսիի շփման գործակիցն է:

Պարզ ձևի խողովակների դեպքում (այսինքն՝ շրջան, քառակուսի, վեցանկյուն), f-ը կարող է արտահայտվել ոչ գծային կախվածությամբ միայն Ռեյնոլդսի թվից – տե՛ս Գլուխ 2 [4]-ում կամ https://en.wikipedia.org/wiki/Darcy–Weisbach_equation

Շփման գործակիցը f պարզ կլոր խողովակի (շրջանաձև օդատար) համար հարթ պատերով, մուտքի մոտ զարգացած կայունացված հոսքի պրոֆիլով և տուրբուլենտ ռեժիմի համար (Ռեյնոլդսի թվեր Re > 4×10³) կարող է հաշվարկվել բանաձևով.

f = 1 / (1.81 · lg(Re) – 1.64)²

Իրական օդատարների համար պետք է հաշվի առնել նաև անհարթությունը:

Ստորև բերված Նկ.7-ը ցույց է տալիս Դարսիի շփման գործակցի գրաֆիկը՝ կախված Ռեյնոլդսի Re թվից տարբեր հարաբերական պատի անհարթությունների համար, որն առաջին անգամ հրապարակվել է Նիկուրաձեի կողմից [5-8]-ում: Այս գրաֆիկը հայտնի է նաև որպես Մուդիի դիագրամ [9] կամ Կոլբրուկ-Ուայթի կորելյացիա [10-11]: Հարթ խողովակների համար ժամանակակից ուսումնասիրությունը կարելի է գտնել [12]-ում:

Այս դիագրամը ցույց է տալիս f(Re)-ի բարդ կախվածությունը տարբեր անհարթություն ունեցող կլոր խողովակի համար: Քառակուսի և այլ ոչ շրջանաձև խողովակների համար դիագրամը կլինի ավելի բարդ: Այսպիսով, հոսքի ռեժիմները (Ռեյնոլդսի թիվը), օդատարի ձևը և պատի հարաբերական անհարթությունը պետք է հաշվի առնվեն:

Մուդիի (նաև Նիկուրաձեի) դիագրամ, որը ցույց է տալիս Դարսի-Վեյսբախի շփման գործակից fD-ն՝ կախված Ռեյնոլդսի Re թվից տարբեր հարաբերական անհարթությունների համար

Նկ.7. Մուդիի (նաև Նիկուրաձեի) դիագրամ, որը ցույց է տալիս Դարսի-Վեյսբախի շփման գործակից f_D-ն՝ կախված Ռեյնոլդսի Re թվից տարբեր հարաբերական անհարթությունների համար – Բնօրինակ դիագրամ՝ S Beck and R Collins, University of Sheffield, Shared under CC BY-SA 4.0, wikimedia.org

Իրական անհարթ օդատարների դեպքում դեռևս հնարավոր է ներկայացնել ընդհանուր դիմադրությունը որպես երկարության դիմադրության և տեղային դիմադրության գումար՝ ξ_SUM = ξ_L + ξ₀:

Գումարի այս ներկայացումը պարզեցնում է օդատարի պարամետրերի ուսումնասիրությունը, քանի որ տեղային դիմադրությունը ξ₀ կարող է հաշվարկվել պարզեցված տարրի երկրաչափության համար – օրինակ, խնդրի պարբերական ձևակերպմամբ ավելի փոքր հաշվարկային տիրույթով կամ խնդրի 2D տարբերակով: Նկատի ունեցեք Նկ.4-ում ցուցադրված օրինակների հաշվարկային տիրույթի հսկայական չափը, որտեղ հատվածն ունի 3 մետր բարձրություն և 18 մետր երկարություն, և ցանցի կոնվերգենցիան սկսում է համարժեք երևալ ավելի քան 10 միլիոն ցանցային տարրերի չափի դեպքում: Այս դեպքերի համար պարբերական կամ 2D պայմաններով խնդրի ձևակերպման տարբերակը կարող էր ունենալ կարգով ավելի փոքր թվով ցանցային տարրեր, և ΔP(v) գրաֆիկի համար յուրաքանչյուր արագության կետի պարզեցված հաշվարկը կտևեր ընդամենը րոպեներ կամ նույնիսկ վայրկյաններ, այլ ոչ թե ժամեր:

Այսպիսով, երկու դիմադրությունների գումարի բաժանումը կարող է զգալիորեն պարզեցնել հաշվարկները – կարելի է արագ որոշել տեղային դիմադրությունը ξ₀, և այնուհետև ավելացնել երկարության դիմադրությունը ξ_L: Վերջինս կարող է արագ գնահատվել հայտնի աղյուսակներից կամ մոտավոր բանաձևերով՝ օգտագործելով պարզեցված հավասարումներ՝ հիմնված ոչ չափային թվերի և օդատարի երկրաչափության պարամետրերի վրա: Հիդրավլիկ և օդատար ցանցի տարրերի համար, որոնք ունեն հոսքի ուղղության կտրուկ փոփոխություններ (անկյունային արմունկներ, սահուն ծնկներ, տարբեր անկյուններով ծնկներ ուղղորդիչ թիակներով և առանց դրանց), նմանատիպ մոտեցում և մեթոդ ներկայացված է Գլուխներ 6-1 և 6-2-ում համապարփակ Հիդրավլիկ դիմադրության ձեռնարկում [4]:

Ապրանքի կարևորագույն կետեր

Tunnel Tech-ի օդի հոսքի ուղղորդիչ թիակները (TTE-TV ապրանք) այս տեխնոլոգիայի առաջնագծում են՝ առաջարկելով անզուգական արդյունավետություն օդի հոսքի կառավարման մեջ: Մեր ապրանքները նախագծված են կիրառությունների լայն շրջանակի համար՝ ինդոր սկայդայվինգի օբյեկտներից և քամու թունելներից մինչև HVAC և օդափոխության համակարգեր՝ մարմնավորելով աերոդինամիկ դիզայնի և էներգաարդյունավետության առաջադեմ մակարդակը:

Ուղղորդիչ թիակների հատվածի կատարողականը օդատարներում

Tunnel Tech-ի բարձր արդյունավետությամբ օդի հոսքի ուղղորդիչ թիակները սահմանում են արդյունաբերության ստանդարտը հզորության և աերոդինամիկ արդյունավետության համար: Մեր էներգախնայող ուղղորդիչ թիակները նախագծված են նվազագույնի հասցնելու աերոդինամիկ շփումը՝ ապահովելով օդի սահուն հոսք և նվազեցնելով էներգիայի սպառումը:

TunnelTech-ի ուղղորդիչ թիակներն ունեն օդատարի տեղային դիմադրության գերազանց բնութագրեր: Դիմադրության պարամետրերը, որոնք հաշվարկվել են Դարսի-Վեյսբախի հավասարման միջոցով, ինչպես նկարագրված է վերևում, ներկայացված են հետևյալ նկարներում (տե՛ս Նկ.8 ստորև) և Ուղղորդիչ թիակների տվյալների թերթիկում:

Ընդհանուր առմամբ, այն դեպքում, երբ օդատարի չափը անհայտ է, արժեքները տրվում են իդեալականացված տարրի համար, որն ունի պարբերական կողային սահմանային պայմաններ՝ առանց հաշվի առնելու երկարության երկայնքով պատի լրացուցիչ դիմադրության, անհարթության և այլ տեղային պարամետրերի ազդեցությունը: Նկ.8-ում տրված են արժեքներ Tunnel Tech թիակներով իդեալականացված պտտվող անկյունային տարրի համար, որը հաշվարկվել է 15 թիակների փաթեթի անվերջ պարբերական հաջորդականության մոտարկմամբ՝ պարբերական սահմանային պայմաններով:

Նկ.8. Tunnel Tech ուղղորդիչ թիակի տեղային դիմադրության գործակից և համապատասխան ճնշման անկում:

Եթե HVAC կամ այլ հիդրավլիկ համակարգը բաղկացած է օդատարներից, որոնք ընդհանուր առմամբ չեն փոխում հոսքի մակերեսի լայնական կտրվածքի ձևը հոսքի ուղու երկայնքով, հարմար է գնահատել դիմադրողականությունը մեկ միավոր երկարության համար մոտավոր հաշվարկների համար (իհարկե, գնահատվելու է ամբողջ արագության միջակայքի համար).

K_L = ξ_L / L = f / D_h

որտեղ D_h-ը օդատարի հիդրավլիկ տրամագիծն է: K_L-ի արժեքը հեշտ է որոշել տեղեկատու գրքերից, ինչպես քննարկվել է վերևում: Այսպիսով, բազմապատկելով սա երկարությամբ և ավելացնելով տեղային դիմադրության արժեքները ξ₀, որոնք ստացվել են տվյալների թերթիկներից կամ հաշվարկվել են ինքնուրույն, հնարավոր է արագ գնահատել ճնշման ընդհանուր կորուստը համակարգում:

ξ_SUM = K_L · L + ξ₀

Նկ.4-ում ցուցադրված վերոնշյալ ցուցադրական օրինակները 2×2 մետր քառակուսի օդատարի համար՝ հաշվարկում օգտագործված գազի պարամետրերով և անհարթությամբ, ունեն դիմադրողականություն մեկ միավոր երկարության համար KL = ξL / L ~ 2.1 Պա կարգի: Այս արժեքը կիրառվում է քառակուսի օդատարը գնահատելիս՝ առանց հաշվի առնելու ծնկները, թիակները կամ այլ ներքին սարքավորումները: 21 մետր լրիվ երկարության համար, որով օդի զանգվածը շարժվում է օդատարով, կտա ~44 Պասկալ ճնշման անկում: Ավելացնելով սրան Նկ.8-ում ցուցադրված արժեքը (11 Պա 20 մ/վ արագության համար՝ վերցված ըստ Ուղղորդիչ թիակների տվյալների թերթիկի (Աղյուսակ A.2.1)), ստացվում է 55 Պա ընդհանուր դիմադրություն իրական 2×2 քառակուսի օդատարի հատվածի համար՝ պտտվող թիակներով: Այս արժեքը լավ համաձայնեցվում է Նկ. 4, դեպք 5-ում ցուցադրված արժեքի հետ:

Ավելի շատ տեղեկատվություն ցանկացած ձևի օդատարների դիմադրությունները մոտավոր հաշվարկելու եղանակների մասին՝ առանց CFD մեթոդների օգտագործման, կարելի է հեշտությամբ գտնել <a href="#references">[4]-ում</a> կամ նմանատիպ գրականության մեջ:

Ուշադրություն: Խնդրում ենք նկատի ունենալ, որ Նկ.4-ում ցուցադրված օրինակները միայն հատուկ դեպք են՝ ցուցադրելու պտտվող թիակների աշխատանքը և չեն կարող օգտագործվել կամայական օդատար գնահատելու համար: Նկար 8-ը կիրառելի է ավելի լայն համատեքստում, սակայն պետք է հաշվի առնել հաճախորդի օդատարի կոնկրետ պարամետրերը: Յուրաքանչյուր կոնկրետ համակարգ պահանջում է մանրամասն վերլուծություն, որը կարող եք պատվիրել Tunnel Tech-ից: Օդատարի հիդրավլիկ դիմադրության ճշգրիտ հաշվարկի և ձեր օդափոխության կամ քամու թունելի սարքավորումների էներգիայի սպառման փորձագիտական գնահատման համար խնդրում ենք կապ հաստատել մեզ հետ:

Լրացուցիչ տեղեկություններ ծառայությունների և R&D-ի մասին կարելի է գտնել նաև Տեխնոլոգիա էջում և Ծառայություններ բաժնում:

Ուղղորդիչ թիակ արդյունաբերական սառեցման և ջեռուցման համար

Արդյունաբերական օդատարների համար նախատեսված ուղղորդիչ թիակների շարքում եզակի մեր ապրանքներն առաջարկում են սառեցուցիչը բարձր հոսքի արագությամբ շրջանառելու հնարավորություն՝ թույլ տալով արդյունավետ սառեցնել կամ տաքացնել օդը, երբ այն անցնում է օդատարով: Այս հատկությունը նոր հնարավորություններ է բացում ջերմային կարգավորման մեջ՝ ներքին կլիմայի վերահսկման թիակների և ցածր դիմադրությամբ օդատարում ինտեգրված ջերմափոխանակիչների օգտագործման համար՝ մեր հաճախորդներին տրամադրելով բազմակողմանի լուծումներ իրենց օդի հոսքի կարիքների համար:

Գնահատված HTC_L (Ջերմափոխանակման գործակից գծային մետրի համար) հաշվարկման մեթոդով, որը քանակապես որոշում է ջերմային հոսքը (Վատտերով) ուղղորդիչ թիակի երկարության մեկ մետրի համար արտաքին օդի և անկյունային թիակի սառեցուցիչի միջև լոգարիթմական միջին ջերմաստիճանի տարբերության (ΔT_LMTD) յուրաքանչյուր Կելվինի համար, մեր ուղղորդիչ թիակները նախագծված են արդյունավետ ջերմության ցրման համար օդի հոսքի տարբեր պայմաններում՝ երաշխավորելով կայուն կատարողական և ջերմաստիճանի կարգավորում:

Ջրով սառեցվող ուղղորդիչ թիակների Ջերմափոխանակման գործակցի պարամետրերը ներկայացված են Նկ.9-ում, ինչպես խոնավ, այնպես էլ չոր օդի համար, որտեղ ΔP [կՊա]-ն ներկայացնում է ջրի ճնշման տարբերությունը թիակի մուտքային և ելքային պորտերի միջև (կապույտ և կարմիր Նկ.10-ում):

Նկ.10. Ուղղորդիչ թիակի սառեցման ուղիներ

Նկ.9. HTC_L գործակից: Չոր (RH=0%) և խոնավ օդ (RH=90% 30 °C-ում) սառեցուցիչի (ջուր) ճնշման տարբեր արժեքների դեպքում մուտքային և ելքային սառեցման ուղիների պորտերի միջև:

Ուղղորդիչ թիակներ թափոնային ջերմության ռեկուպերացիայի համար

Ինտեգրված ջերմափոխանակման ուղիներով սառեցվող ուղղորդիչ թիակները առաջարկում են բազմակողմանի լուծում թափոնային ջերմության վերականգնման համար տարբեր կիրառություններում: Ջերմափոխանակման համակարգերում ինտեգրվելիս այս թիակները կարող են որսալ ավելցուկային ջերմային էներգիան, որն այլապես կկորչեր՝ փոխանցելով այն ջերմության ռեկուպերացիայի համակարգերին՝ դրանով իսկ զգալիորեն բարձրացնելով համակարգի ընդհանուր արդյունավետությունը:

Գործնական կիրառություններում այս տեխնոլոգիան կարող է օգտագործվել բազմաթիվ ոլորտներում: Օրինակ, արդյունաբերական գործընթացներում սառեցվող ուղղորդիչ թիակները կարող են վերականգնել թափոնային ջերմությունը արտանետվող գազերից և ուղղել այն մուտքային հեղուկները կամ օդը նախապես տաքացնելու համար՝ դրանով իսկ նվազեցնելով էներգիայի սպառումը: HVAC համակարգերում նմանատիպ սկզբունքներ են կիրառվում այնպիսի սարքերի միջոցով, ինչպիսիք են ջերմության վերականգնման օդափոխիչները (HRV) և էներգիայի վերականգնման օդափոխիչները (ERV), որոնք ջերմություն են փոխանցում արտանետվող և մուտքային օդի հոսքերի միջև: Այս գործընթացը նվազագույնի է հասցնում մուտքային օդը տաքացնելու կամ սառեցնելու համար պահանջվող էներգիան՝ հանգեցնելով էներգիայի զգալի խնայողության:

Բացի այդ, սառեցվող ուղղորդիչ թիակները կարող են ինտեգրվել էներգիայի արտադրության և վերականգնվող էներգիայի ոլորտներում օգտագործվող համակարգերում: Օրինակ, համակցված ջերմության և էներգիայի (CHP) համակարգերում էլեկտրաէներգիայի արտադրությունից ստացված թափոնային ջերմությունը վերականգնվում և օգտագործվում է ջեռուցման նպատակով՝ բարելավելով համակարգի ընդհանուր արդյունավետությունը: Երկրաջերմային էներգիայի համակարգերում այս թիակները կարող են օգնել կառավարել երկրից ստացված ջերմային էներգիան՝ օպտիմալացնելով ջերմափոխանակման գործընթացները:

Կանաչ և վերականգնվող էներգիայի նախաձեռնություններում թափոնային ջերմության վերականգնումը կարևոր դեր է խաղում ածխածնի հետքի նվազեցման և էներգետիկ համակարգերի կայունության բարձրացման գործում: Այս մոտեցումը համահունչ է խնայողական արտադրության սկզբունքներին՝ բարելավելով ռեսուրսների արդյունավետությունը և նվազեցնելով գործառնական ծախսերը ջերմության արդյունավետ կառավարման միջոցով: Ավելին, ESG նախագծերում նման տեխնոլոգիաների ներդրումը ցույց է տալիս հանձնառություն՝ նվազագույնի հասցնելու շրջակա միջավայրի վրա ազդեցությունը և օպտիմալացնելու ռեսուրսների օգտագործումը՝ համահունչ կայունության ավելի լայն նպատակներին:

Ջերմության ռեկուպերացիա – Հարակից նախագծեր

Tunnel Tech-ը մեծ փորձ ունի ջերմափոխանակման և HVAC համակարգերի նախագծերի իրականացման գործում, որոնք նախատեսված են թափոնային ջերմության վերականգնման համար՝ օգտագործելով սառեցվող ուղղորդիչ թիակներ: Ինտեգրելով այս թիակները ջերմափոխանակման կայանքներում, որոնք նախագծված են որսալու և վերաօգտագործելու ջերմային էներգիան, որն այլապես կկորչեր, Tunnel Tech-ը հնարավորություն է տալիս ավելի արդյունավետ վերականգնել թափոնային ջերմությունը տարբեր արդյունաբերական և կոմերցիոն գործընթացներից: Այս մոտեցումը ոչ միայն բարելավում է էներգաարդյունավետությունը, այլև աջակցում է կայունության նպատակներին՝ նվազեցնելով էներգիայի սպառումը և գործառնական ծախսերը:

Կիրառություններ

Մեր ուղղորդիչ թիակները ծառայում են արդյունաբերության և կիրառությունների լայն շրջանակի

HVAC համակարգեր

Կոմերցիոն շենքեր	Օդատարների օպտիմալացում; Էներգաարդյունավետություն; Գործառնական ծախսերի կրճատում; Առողջության և անվտանգության բարելավում՝ օդի որակի և ջերմաստիճանի արդյունավետ կառավարման միջոցով;
Բնակելի համալիրներ	Ապահովեք հարմարավետ բնակելի միջավայրեր՝ օդի օպտիմալ որակով և հոսքով; Առողջության և անվտանգության բարելավում;
Տվյալների կենտրոններ	Ջերմային կառավարման օդի հոսքի թիակները պահպանում են սերվերների աշխատանքի և երկարակեցության համար կարևոր ջերմաստիճանի և խոնավության մակարդակները;

Քաղաքացիական ինժեներիայի օդափոխության համակարգեր

Հիվանդանոցներ և առողջապահական հաստատություններ

Անաղմուկ աշխատող ուղղորդիչ թիակները ապահովում են օդի որակի կենսական վերահսկողություն՝ պաշտպանելով հիվանդներին և անձնակազմին; Բարձրացնում են առողջությունն ու անվտանգությունը՝ արդյունավետ կառավարելով օդի որակը և ջերմաստիճանը

Ուսումնական հաստատություններ

Ստեղծեք նպաստավոր ուսումնական միջավայրեր՝ բարելավված օդի շրջանառության միջոցով

Միջավայրի վերահսկում

Էլեկտրոնիկա, Կենսատեխնոլոգիա, Սննդի տեխնոլոգիա և այլ բարձր տեխնոլոգիական օբյեկտներ / Մաքուր սենյակներ	Կարգավորեք ջերմաստիճանը և խոնավությունը բարձր տեխնոլոգիական և պահանջկոտ արտադրության համար; Օդորակման ուղղորդիչ թիակները պահպանում են օդի հոսքի խիստ ստանդարտները արտադրության և հետազոտությունների համար
Սպորտային ասպարեզներ	Ապահովեք հարմարավետություն և անվտանգություն ինչպես մարզիկների, այնպես էլ հանդիսատեսի համար

Արդյունաբերական և մասնագիտացված կիրառություններ

Թունելների շինարարություն և սպասարկում	Բարելավեք օդի որակը և անվտանգությունը աշխատողների համար թունելային միջավայրերում;
Արդյունաբերական օբյեկտներ	Օդատարների օպտիմալացում; Էներգաարդյունավետություն; Կայուն զարգացում; Գործառնական ծախսերի կրճատում;
Ձուլարաններ և ծանր արդյունաբերական օբյեկտներ	Էներգաարդյունավետություն; Գործառնական ծախսերի կրճատում; Թափոնային ջերմային էներգիայի ռեկուպերացիա; Դեկարբոնիզացիա և ESG; Ծանր ռեժիմի HVAC օդատարներ; Ջերմային կառավարում;
Ծովային ինժեներիա	Բարելավեք օդափոխության համակարգերը նավերի և սուզանավերի վրա՝ անձնակազմի հարմարավետության և սարքավորումների հուսալիության համար;
Հանքարդյունաբերություն և ստորգետնյա շինարարություն	Ապահովեք կենսական օդափոխություն հանքավայրերում և այլ ստորգետնյա կառույցներում՝ նվազեցնելով վտանգավոր պայմանների ռիսկը;

Այս կիրառություններից յուրաքանչյուրը զգալիորեն շահում է TunnelTech-ի ուղղորդիչ թիակների առաջադեմ դիզայնից և ֆունկցիոնալությունից՝ նշանավորելով առաջընթաց օդի հոսքի արդյունավետ կառավարման գործում: Ընտրելով TunnelTech-ի ցածր դիմադրությամբ օդի ուղղորդիչ թիակները՝ հաճախորդները կարող են ակնկալել ոչ միայն բավարարել, այլև գերազանցել իրենց համակարգի կատարողականի նպատակները, միաժամանակ

•նվազեցնելով էներգիայի սպառումը * մինչև 30%-ով
•նվազեցնելով աղմուկը * 60%-ով, համեմատած սովորական օդատարների հետ:

* – փորձարարական արդյունքներ TT45Pro քամու թունելի երկրաչափության համար:

Հարցումների և մանրամասների համար, թե ինչպես մեր ուղղորդիչ թիակները կարող են հարմարեցվել հատուկ կարիքներին, խնդրում ենք կապ հաստատել մեր թիմի հետ: Թող TunnelTech-ը լինի ձեր գործընկերը օդի հոսքի կառավարման օպտիմալ լուծումների հասնելու գործում:

Տեղադրում և սպասարկում

Տեղադրման ուղեցույց

•
Չափեր և բնութագրեր
Ստուգեք օդատարի չափերը և ուղղորդիչ թիակների բնութագրերը տեղադրումից առաջ
•
Ամրացման տարբերակներ
Հասանելի է սեղմակով, հեղյուսով և եռակցմամբ ամրացվող կոնֆիգուրացիաներով
•
Բեռների տեղափոխում
Հետևեք բեռների տեղափոխման ուղեցույցներին անվտանգ տեղափոխման և դիրքավորման համար
•
Քայլ առ քայլ տեղադրում
Մանրամասն տեղադրման հրահանգներ տրամադրվում են յուրաքանչյուր ապրանքի առաքման հետ

Սպասարկման խորհուրդներ

•
Զննման ժամանակացույց
Կանոնավոր տեսողական զննումներ՝ թիակների հավասարեցումը և կառուցվածքային ամբողջականությունը ապահովելու համար
•
Մաքրման ընթացակարգեր
Պարբերական մաքրում թիակների մակերեսներին փոշու և բեկորների կուտակումը հեռացնելու համար
•
Մաշվածության մոնիթորինգ
Վերահսկեք կոռոզիայի, էրոզիայի կամ մեխանիկական վնասվածքների նշանները
•
Անսարքությունների վերացման ուղեցույց
Լուծեք ընդհանուր խնդիրները, ինչպիսիք են վիբրացիան, աղմուկը կամ օդի հոսքի նվազած արդյունավետությունը

Փաստաթղթեր

TTE-TSA Ապրանքի տվյալների թերթիկ

Տեխնիկական տեղեկատվությունը Tunnel Tech քամու թունելի անկյունային հատվածների հավաքույթների և ուղղորդիչ թիակների պարամետրերի վերաբերյալ հասանելի է TTE-TSA և TTE-TV ապրանքների համապարփակ տվյալների թերթիկում: Փաստաթղթերը պարունակում են տեղեկատվություն դիզայնի տարբերակների, հորիզոնական և ուղղահայաց 90 աստիճան հոսքի շրջադարձային անկյունների տեղային դիմադրությունների, ինչպես նաև սառեցվող ուղղորդիչ թիակների հիդրավլիկ և ջերմափոխանակման պարամետրերի վերաբերյալ:

Ներբեռնել TTE-TSA տվյալների թերթիկը (PDF)

Հղումներ և հարակից հրապարակումներ

Լրացուցիչ տեղեկություններ քամու թունելների, արդյունաբերական օդատարների, HVAC օդատարների և օդի հոսքի կառավարման սարքավորումների, օդափոխիչի ուղղիչների և այլնի համար պտտվող թիակների նախագծման և օպտիմալացման վերաբերյալ կարելի է գտնել ստորև նշված հղումներում.

Baals, D.D., and W.R. Corliss. Wind Tunnels of NASA. NASA; SP-440. Scientific and Technical Information Branch, National Aeronautics and Space Administration, 1981. books.google.rs
Barlow, J.B., W.H. Rae, and A. Pope. Low-Speed Wind Tunnel Testing. Wiley, 1999. books.google.rs
Pope, A., and K.L. Goin. High Speed Wind Tunnel Testing. Wiley, 1965. books.google.rs
Idelchik, I. E. “Handbook of Hydraulic Resistance, Revised and Augmented.” Begell House, 2008. begellhouse.com
Nikuradse, J. 1933. Strömungsgesetz in rauhen Rohren, VDI Forschungshefte 361. (English translation: Laws of flow in rough pipes). Technical report, NACA Technical Memorandum 1292. National Advisory Commission for Aeronautics (1950), Washington, DC. ntrs.nasa.gov
Nikuradse, J. (1931), Strömungswiderstand in rauhen Rohren. Z. angew. Math. Mech., 11: 409-411. doi.org/10.1002/zamm.19310110603
Nikuradse, J. 1932. Laws of turbulent flow in smooth pipes (English translation). NASA TT F-10: 359 (1966).
Nikuradse, J. 1930. Widerstandsgesetz und Geschwindigkeitsverteilung von turbulenten Wasserströmung in glatten und rauhen Rohren, Proc. 3rd Int. Cong. Appl. Mech., Stockholm, 239-248.
Moody, L. F. 1944. Friction factors for pipe flow. Trans. ASME, 66, 671–684. doi.org/10.1115/1.4018140
Colebrook, C. (1939). Turbulent Flow in Pipes, with Particular Reference to the Transition Region between the Smooth and Rough Pipe Laws. Journal of the Institution of Civil Engineers, Volume 11 Issue 4, February 1939, pp. 133-156. doi.org/10.1680/ijoti.1939.13150
Colebrook, C. F. (February 1939). “Turbulent flow in pipes, with particular reference to the transition region between smooth and rough pipe laws”. Journal of the Institution of Civil Engineers. London. Volume 12 Issue 8, October 1939, pp. 393-422. doi:10.1680/ijoti.1939.14509.
McKeon, Beverley J., Chris J. Swanson, Mark V. Zagarola, Russell James Donnelly, and Alexander J. Smits. “Friction Factors for Smooth Pipe Flow.” Journal of Fluid Mechanics 511 (2004): 41–44. doi.org/10.1017/S0022112004009796
Mehta R.D., Bradshaw P. Design rules for small low speed wind tunnels. The Aeronautical Journal. 1979;83(827):443-453. doi.org/10.1017/S0001924000031985
Cattafesta, Louis, Chris Bahr, and Jose Mathew. “Fundamentals of Wind-Tunnel Design.” In Encyclopedia of Aerospace Engineering. John Wiley & Sons, Ltd, 2010. doi.org/10.1002/9780470686652.eae532
Hurtado, J.P.; Villegas, B.; Pérez, S.; Acuña, E. Optimization Study of Guide Vanes for the Intake Fan-Duct Connection Using CFD. Processes 2021, 9, 1555. doi.org/10.3390/pr9091555 mdpi.com
Gelder, T.F., Moore, R.D., Sanz, J.M. and McFarland, E.R. Wind tunnel turning vanes of modern design. 24th Aerospace Science Meeting. NASA Technical Memorandum, AIAA Paper 86-0044. Reno, Nevada, January 1986. semanticscholar.org
Schirf, Collin. “Optimization of Expanding Turning Vanes by Bezier Curve Parameterization,” Master Dissertation, University of Maryland, 2019. doi.org/10.13016/5x1x-gxhz
Almeida, Odenir De, Frederico Carnevalli De Miranda, Olivio Ferreira Neto, and Fernanda Guimarães Saad. “Low Subsonic Wind Tunnel – Design and Construction.” Journal of Aerospace Technology and Management 10 (February 26, 2018). doi.org/10.5028/jatm.v10.716
Modi, P. P., and S. Jayanti. “Pressure Losses and Flow Maldistribution in Ducts with Sharp Bends.” Chemical Engineering Research and Design 82, no. 3 (2004): 321–31. doi.org/10.1205/026387604322870435
Kotb, N. A. E., M. R. Mokhtarzadeh-Dehghan, and A. J. Ward-Smith. “A Numerical Study of Laminar and Turbulent Flows in a Two-dimensional Bend with or without a Guide Vane.” International Journal for Numerical Methods in Engineering 26, no. 1 (January 1988): 245–62. doi.org/10.1002/nme.1620260117
Sahlin, A.; Johansson, A.V. Design of guide vanes for minimizing the pressure loss in sharp bends. Fluids A Fluid Dyn. 1991, 3, 1934–1940.
Crawford, N.M.; Cunningham, G.Y. Prediction of Pressure Drop for Turbulent Fluid Flow in 90° Bends. Sage: London, UK, 2003; pp. 153–155.
Kumar, S.; Nandi, N. Change in Flow Separation and Velocity Distribution Due to Effect of Guide Vane Installed in a 90° Pipe Bend. Mech. Eng. 2017, 21, 353–361.

Տե՛ս նաև՝

Մուդիի դիագրամ՝ en.wikipedia.org/wiki/Moody_chart
Դարսի-Վեյսբախ՝ en.wikipedia.org/wiki/Darcy–Weisbach_equation
Շփման գործակից՝ en.wikipedia.org/wiki/Fanning_friction_factor, en.wikipedia.org/wiki/Darcy_friction_factor_formulae
Շփման կորուստ՝ en.wikipedia.org/wiki/Friction_loss